NSK6309ZZ軸承 日本NSK進(jìn)口軸承 6309ZZ深溝

東莞市西力軸承有限公司
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NJ 2220 ECM SKF軸承 西力軸承
NJ 2220 ECP SKF軸承 西力軸承注：A－代表軸向；V－代表垂直方向；H－代表水平方向

軸承沖擊值：也出現(xiàn)與振動(dòng)加勞破壞的原因可能是：軸承長(zhǎng)期超負(fù)荷運(yùn)行；未及時(shí)維修；維修不當(dāng)；設(shè)備老化等。
  建議：選擇適當(dāng)?shù)妮S承類型，定期及時(shí)更換疲勞軸承。


軸承發(fā)響、問(wèn)題處理：
新的軸承裝上后發(fā)響的情況，相信大家一定都遇到過(guò)。這時(shí)候我們想到的一定是退貨，但軸承發(fā)響一定是產(chǎn)品的質(zhì)量原因嗎？經(jīng)過(guò)技術(shù)人員的長(zhǎng)期總結(jié)，軸承發(fā)響有以下原因，可能還有很多是我們沒(méi)有碰到過(guò)的，歡迎大家補(bǔ)充。
 1. 油脂有雜質(zhì)；
 2. 潤(rùn)滑不足(油位太低，保存不當(dāng)導(dǎo)致油或脂通過(guò)密封漏損)；
 3. 軸承的游隙太小或太大；
 4. 軸承中混入砂粒或碳粒等雜質(zhì)，起到研磨劑作用；
 5. 軸承中混入水份，酸類或油漆等污物，起到腐蝕作用；
 6. 軸承被座孔夾扁(座孔的圓度不好，或座孔扭曲不直)；
 7. 軸承座的底面的墊鐵不平(導(dǎo)致座孔變形甚至軸承座出現(xiàn)裂紋)；
 8. 軸承座孔內(nèi)有雜物(殘留有切屑，塵粒等)；
 9. 密封圈偏心(碰到相鄰零件并發(fā)生摩擦)；
 10.軸承受到額外載荷(軸承受到軸向蹩緊，或一根軸上有兩只固定端軸承)；
 11.軸承與軸的配合太松(軸的直徑偏小或緊定套未旋緊)；
12.軸承的游隙太小，旋轉(zhuǎn)時(shí)過(guò)緊(緊定套旋緊得過(guò)頭了)；
 13.軸承有噪聲(滾子的端面或鋼球打滑造成)；
 14.軸的熱伸長(zhǎng)過(guò)大(軸承受到靜不定軸向附加負(fù)荷);
 15.軸肩太大(碰到軸承的密封件并發(fā)生摩擦)；
 16.座孔的擋肩太大(把軸承發(fā)的密封件碰得歪曲)；
 17.迷宮式密封圈的間隙太小(與軸發(fā)生摩擦)；
 18.鎖緊墊圈的齒彎曲(碰到軸承并發(fā)生摩擦)；
 19.甩油圈的位置不合適(碰到法蘭蓋并發(fā)生摩擦)；
 20.鋼球或滾子上有壓坑(安裝時(shí)用錘子敲打軸承所造成)；
 21.軸承有噪音(有外振源干擾)；
 22.軸承受熱變色并變形(使用噴槍加熱拆卸軸承所造成)；
 23.軸太粗使實(shí)際配合過(guò)緊(造成軸承溫度過(guò)高或發(fā)生噪音)；
 24.座孔的直徑偏小(造成軸承溫度過(guò)高)；
 25.軸承座孔直徑過(guò)大，實(shí)際配合太松(軸承溫度過(guò)高--
速度相類似的情況，其中垂直方向上的平均值從0.29增大到4.98，為原來(lái)的17.2倍，峰值則由0.9提高到16.3，增加了17.1倍，而水平方向上的平均值和峰值分別增加了13.8倍和15.8倍，軸向的平均值和峰值則分別增加了13.3倍和15.5倍。

再將10月22日的分析數(shù)據(jù)與11月5日的數(shù)據(jù)進(jìn)行比較可以發(fā)現(xiàn)，垂直方向的振動(dòng)加速度值由2.80 m·s-2提高到5.19 m·s-2，而軸承沖擊值則由1.89增大到4.98，分別增加了0.9倍和1.6倍，而水平方向上的振動(dòng)加速度值和軸承沖擊值則分別增加了0.4倍和2.1倍，說(shuō)明異常磨損的發(fā)展相當(dāng)快。

以上分析表明，雖然從振動(dòng)速度值上較難發(fā)現(xiàn)故障的存在，但從軸承沖擊值和振動(dòng)加速度的變化可以清楚地發(fā)現(xiàn)該軸承有異常磨損出現(xiàn)。

2.1.2振動(dòng)信號(hào)分析

下面就電機(jī)負(fù)荷側(cè)軸承座的軸向振動(dòng)速度的頻譜信號(hào)進(jìn)行分析。由圖2可知：

在時(shí)域上，存在較明顯的周期沖擊，間隔為Δt＝133.5 ms和Δt＝60.5 ms,即為Δf=7.5Hz和Δf=16.53Hz，其中f=7.5Hz是軸承保持架的故障頻率，而f=16.53Hz則是電機(jī)的轉(zhuǎn)速頻率。

在頻域上，由f=7.5Hz及諧頻，f=128.75Hz為主頻，邊頻Δf=7.5Hz所組成。其中f=128.75Hz為軸承外圈故障頻率。頻譜上還存在f=158.75Hz，它是f=128.75Hz與4×7.5Hz邊頻之和。

以上分析表明，軸承保持架存在較明顯的異常磨損，軸承外圈也有異常磨損跡象。

2.2 磨損分析

首先通過(guò)往潤(rùn)滑脂中添加特殊溶劑的方式將其預(yù)處理成液體狀溶液，然后就可以借鑒潤(rùn)滑油的光譜和鐵譜分析方法對(duì)其進(jìn)行定量和定性分析了。

2.2.1 光譜分析

由軸承的材質(zhì)可知潤(rùn)滑脂中的磨損金屬成分主要為鐵和銅元素，故在此主要考慮這兩種元素在潤(rùn)滑脂中的含量。由表2可知，負(fù)荷側(cè)軸承的潤(rùn)滑脂中主要含有銅元素，其含量是自由側(cè)軸承潤(rùn)滑脂的14.0倍，它來(lái)源于軸承保持架的磨損；鐵元素濃度是自由側(cè)的3.1倍。由此可以判斷異常磨損來(lái)源于電機(jī)的負(fù)荷側(cè)軸承。

圖2 電機(jī)負(fù)荷側(cè)軸承軸向振動(dòng)速度頻譜信號(hào)

表2 光譜分析數(shù)據(jù) 單位：μg/g

樣點(diǎn) Fe Cu
負(fù)荷側(cè)軸承 656 2281
自由側(cè)軸承 212 163

2.2.2 鐵譜分析

負(fù)荷側(cè)軸承的鐵譜分析顯示潤(rùn)滑脂中存在大量大尺寸的銅合金磨粒，大尺寸在200微米以上，其它大尺寸有140×80、100×60、80×60微米等，其種類有片狀、塊狀、嚴(yán)重滑動(dòng)磨粒（見(jiàn)圖3）。此外還存在較多鐵磁性磨粒，種類有正?；瑒?dòng)磨粒、片狀、切削狀、球狀磨粒等，其中片狀磨粒的尺寸有100×60、80×30、60×40微米等；切削狀磨粒的大尺寸有120×3微米（見(jiàn)圖4）。

圖3 銅合金磨粒 圖4 切削狀鋼磨粒

自由側(cè)軸承的鐵譜分析發(fā)現(xiàn)潤(rùn)滑脂中雖然同樣出

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